Домой Регистрация
Приветствуем вас, Гость



Форма входа

Население


Вступайте в нашу группу Вконтакте! :)




ПОИСК


Опросник
Используете ли вы афоризмы и цитаты в своей речи?
Проголосовало 514 человек


Арматура а500сп что это такое


Отличие арматуры А500С от арматуры А500СП

Арматура А500СП – усовершенствованная модификация арматурного проката класса А500C. Преимущества арматуры А500СП подтверждены фундаментальными исследованиями НИИЖБ им. А.А. Гвоздева. Использование арматуры А500СП существенно сократит себестоимость и повысит надежность железобетонных конструкций. Отличие двух видов арматуры данного класса заключается в том, что прокат имеет разную форму профиля. Особенность профиля арматуры А500СП - вершины серповидных ребер располагаются не в одной осевой плоскости, а в двух взаимно перпендикулярных, что обеспечивает плотную компоновку зерен крупного заполнителя вокруг сердечника стержня и способствует более равномерному распределению усилий распора по сравнению с серповидным профилем европейского типа. Такой профиль называют четырехсторонним серповидным.

Такая форма профиля (разведение пар незамкнутых серповидных ребер на угол в девяносто градусов по контуру стержня) способствует наилучшему уплотнению зерен крупного заполнителя вокруг сердечника стержня и более равномерному распределению усилий распора по сравнению с серповидным профилем арматуры А500С. В обычном серповидном профиле арматурного проката А500С вершины ребер располагаются в одной осевой плоскости, а прочность и жесткость сцепления стержней с бетоном повышают с помощью увеличения длины анкеровки и нахлестки стержней СНиП 52-101. Арматура класса А500СП применяют в ж/б конструкциях высокой степени ответственности, в конструкциях, эксплуатирующихся в сейсмоопасных районах, т.к. она обладает хорошими прочностными характеристиками (это обусловлено формой профиля и повышенной скоростью охлаждения при проведении термооупрочнения в процессе прокатки).

Преимущества арматуры А500СП:

Нормативная база:

Арматура класса А500СП, практика внедрения в проектирование и строительство

В строительстве замена арматуры класса 400МПа на арматуру класса 500МПа позволяет снизить металлоемкость железобетона на 10% в изгибаемых элементах и до 30% во внецентренно сжатых элементах. Низкое содержание углерода (не более 0,22%) в сочетании с термомеханической обработкой обеспечивает ей улучшенную свариваемость, пластичность, ударную вязкость (хладостойкость). При производстве арматуры класса 500МПа снижаются затраты, т. к. применяется углеродистая сталь обыкновенного качества марок Ст3пс, Ст3сп, Ст3гпс, Ст3гсп вместо низколегированной стали марок 35ГС и 25Г2С, применяемой для производства арматуры класса А400 (АIII).

В Центральном и Южном регионах РФ уже осуществлен в значительной мере переход на применение арматурного проката класса А500С, технические требования к которому регламентированы российскими стандартами ГОСТ Р 52544 и СТО АСЧМ 7-93, а также европейским стандартом EN 10080.

В Уральском регионе потребление арматуры класса 500МПа составляет только половину от всего объема горячекатаной арматуры, а в Сибирском и Дальневосточном регионах России доля заказов на сталь этого класса составляет и того меньше – не более 35% от общего объема потребляемой горячекатаной арматуры периодического профиля для обычного (ненапряженного) железобетона.

В чем причина такого осторожного отношения проектировщиков и строителей Урала и Сибири к арматуре класса прочности 500МПа.

Ряд металлургических заводов производят арматуру класса А500С с серповидным периодическим профилем европейского типа, геометрические размеры которого регламентируются стандартом СТО-АСЧМ 7-93 (рис. 1а). В то же время еще остались металлургические предприятия, выпускающие арматуру класса А500С с кольцевым периодическим профилем по ГОСТ 5781 (рис. 1б). Одновременно строителям поставляется сталь класса А400 (АIII), которая одними заводами изготавливается с профилем по ГОСТ 5781, другими – с серповидным профилем по СТО АСЧМ 7-93, а также термомеханическая арматура по ГОСТ 10884-94 с профилем, визуально неотличимым от профиля по СТО АСЧМ 7-93.

Описанная ситуация может привести к реальной пересортице, факты которой вскрываются лишь на заключительной стадии строительства объектов и приводят к огромным затратам на реконструкцию и усиление. Если на заводах сборного железобетона класс арматурной стали можно определить путем контрольных испытаний в лаборатории, то на дилерских складах и строительных объектах поступление стали от разных поставщиков затрудняет потребителю идентификацию арматуры. Часть таких нарушений остаются необнаруженными. Стремясь оградить себя от риска случайной подмены класса арматуры на стройплощадках, строительные и проектные фирмы отказываются от применения высокоэффективной арматуры класса А500С и выбирают варианты армирования, ориентированные на арматуру класса А400, даже при наличии поставок стали класса А500 [1].

Отметим еще одну немаловажную причину не столь массового распространения арматуры класса А500С. Проектирование железобетона по нормативному документу СП 52-101-2003, в котором регламентируются расчетные и конструктивные требования к применению арматуры класса 500МПа, приводит в отдельных случаях к увеличению армирования в сравнении с результатами расчета железобетонных конструкций по СНиП 2.03.01-84* с использованием арматуры класса А400(АIII).

Дело в том, что требования к проектированию железобетонных конструкций, отраженные в СП 52-101-2003, более жесткие по назначению критериев, связанных со сцеплением арматуры с бетоном, чем в старом СНиП, приближены к требованиям зарубежных стандартов и отражают сложившуюся ситуацию в производстве арматурного проката. Меньшая площадь смятия серповидной арматуры обусловливает ее меньшую прочность и повышенную деформативность сцепления с бетоном.

Этот фактор учтен в зарубежных и российских современных нормах и требованиях, описывающих влияние на потребительские свойства железобетона. Так, значительно отличаются в большую сторону базовые значения длины анкеровки арматуры (рис. 2).

Расчет по формулам СП 52-101-2003 ширины раскрытия трещин дает большее их значение примерно на 30%, длины зоны передачи напряжения с арматуры на бетон на 25%, длины запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры на 50%, длины анкеров закладных деталей на 25%, также есть ряд ужесточающих отличий в конструктивных требованиях [2].

Учитывая вышесказанное, при проектировании железобетонных конструкций не рекомендуется прямая замена (диаметр на диаметр) арматуры с кольцевым профилем класса А400 (АIII), производимой по ГОСТ 5781 и применяемой в соответствии со СНиП 2.03.01-84*, в типовом проектировании, на арматуру классов А400 и А500С с двухсторонним серповидным профилем, выпускаемым по СТО АСЧМ 7-93, без перепроектирования этих железобетонных конструкций по СП 52-101-2003.

Проектирование железобетонных конструкций с арматурой класса А500С по СТО АСЧМ 7-93 может обеспечить экономический эффект в основном только в сжатых железобетонных элементах и то только при условии наличия на ее поверхности прокатной маркировки, в значительной степени исключающей подмену этой арматуры на арматуру класса А400.

Для эффективного внедрения арматуры прочности 500МПа в НИИЖБ была разработана её разновидность с эффективным периодическим профилем класса А500СП (рис. 1в). Массовое производство стержневого арматурного проката диаметром 10÷40 миллиметров класса А500СП в течение последних лет показало жизнеспособность этого вида арматуры. Внедрение данной арматуры в монолитное и сборное строительство Центрального и Южного регионов РФ стало одной из причин значительного увеличения доли рынка арматуры класса 500МПа перед арматурой класса 400МПа марок сталей 35ГС и 25Г2С.

В связи с умеренной высотой поперечных ребер, чередующимся расположением ребер по взаимно перпендикулярным осям, их серповидным видом и увеличенным шагом расположения по длине стержня обеспечиваются преимущества прокатки. В то же время конструктивные особенности нового профиля позволили установить значение fR=0,075, что определило гарантированную высокую жесткость сцепления с бетоном не хуже, чем у арматуры с кольцевым профилем, и обеспечило максимальную прочность сцепления – выше, чем у известных видов массово производимого арматурного проката.

Результаты экспериментальных исследований железобетонных конструкций, армированных сталью класса прочности 500МПа с двухсторонним и четырехсторонним профилями позволили рекомендовать применение арматуры класса А500СП вместо класса А400 (АIII) путем прямой замены (диаметр на диаметр) без перерасчета по СП 52-101-2003. Эти же исследования позволили также рекомендовать введение изменений в расчетные формулы СП 52-101-2003 для определения базовой длины анкеровки и ширины раскрытия трещин. Использование данных расчетных рекомендаций и положений СТО 36554501-005-2006 при проектировании железобетонных конструкций с применением арматуры класса прочности А500СП позволит обеспечить реальную экономию арматуры в изгибаемых элементах в среднем на 10÷15%, сжатых до 25% без опасений случайного применения арматуры низкой прочности. Эффективность применения арматурной стали класса прочности 500МПа вместо А400(АIII) показана в табл. 2, 3

По материалам табл. 2 (составлена к.т.н. Мешковым В.З.) видно, что в железобетонных элементах, рассчитываемых по первому предельному состоянию (несущая способность), при проектировании возможна прямая замена арматуры класса А400 (АIII) на А500СП без увеличения базовой длины анкеровки с уменьшением на 1 размер начиная с диаметра 18. В этом случае снижение расхода арматуры составляет от 17 до 22% [2].

Значительное снижение расхода арматуры может быть обеспечено в изгибаемых, центрально-растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементах, проектируемых в соответствии с требованиями второго предельного состояния СП 52-101-2003 (по ограничению ширины раскрытия трещин) в случае замены арматуры класса А400 (АIII) на арматуру А500СП с fR > 0,075 при расчёте по формуле (1):

В этом выражении коэффициент φ2 учитывает влияние профиля арматуры на величину раскрытия трещин в бетоне и принимается равным φ2 = 0,5 для арматуры периодического профиля и φ2 = 0,8 для гладкой арматуры. Как отмечалось в работе [3], о взамодействии арматуры с бетоном косвенно можно судить с помощью относительной площади поперечных ребер ƒR.

Для того чтобы иметь возможность определять ширину раскрытия трещин с учетом изменения степени сцепления арматуры с бетоном, характеризующейся относительной площадью смятия ребра ƒR, предлагается коэффициент φ2 в формуле (1) определять следующим образом:

φ2= 0.8 - 6ƒR (2)

где 0 ≤ ƒR ≤ 0,08; при ƒR > 0,08 величина ƒR принимается равной 0,08.

Такой подход позволяет получить более реальную величину ширины раскрытия трещины, соответствующую конкретной величине ƒR данного профиля арматуры , что видно из графика на рис. 3.

В СП 52-101-2003 принцип расчета длины анкеровки арматуры в бетоне принят по аналогии с евронормами EN 1992-1-1:2003. Основное различие заключается в значениях коэффициентов в расчетных формулах, в частности коэффициента, учитывающего влияние на сцепление вида периодического профиля. В СП 52-101-2003 этот коэффициент принят равным 2,5 для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры периодического профиля. При наличии нескольких видов периодического профиля в данном случае будет затруднительно определить конкретное влияние данного вида профиля на прочность сцепления арматуры с бетоном. Использование параметра fR позволяет в каждом конкретном случае определить геометрические характеристики любого профиля. Зависимость коэффициента η1 от относительной площади смятия профиля fR и относительной длины анкеровки λ = lan/d для арматуры кольцевого, серповидного и четырехстороннего серповидного периодических профилей достаточно хорошо описывается уравнением:

η1=1,73+14 fR; где 0 ≤ fR ≤0,08 (3).

при fR > 0,08 величина fR принимается равной 0,08.

Полученная зависимость коэффициента позволяет определить зависимость профиля арматуры η1 от геометрического параметра сцепления арматуры с бетоном fR,которая позволяет определить длину зоны анкеровки с учетом геометрических параметров периодического профиля [4].

Еще одна возможность снижения расхода арматуры может быть осуществлена в результате учета при проектировании превышения на 3,45% расчетного сопротивления арматуры класса А500СП над расчетным сопротивлением А500С. При подборе диаметров арматуры класса А500 по ее расчетным площадям проектировщик, руководствуясь модульным шагом стержней в сетках, вынужден назначать при любом, даже незначительном превышении расчётной площади арматуры номинальной площади стержней стандартизованных диаметров их большую величину. Так как разница площадей смежных диаметров (от 8 до 40 миллиметров) арматурных стержней находится в диапазоне 21÷56% следовательно вынужденный перерасход арматуры может быть значителен [2].

Применение арматуры А500СП обеспечивает строителей и проектировщиков безошибочным определением класса армирования благодаря оригинальному профилю, а инвесторов экономией металлопроката до 25% в сборном и монолитном железобетоне благодаря высоким расчетным характеристикам по первому предельному состоянию, а также высоким характеристикам сцепления, влияющим на второе предельное состояние.

Вышеперечисленные преимущества арматуры класса 500МПа, в частности А500СП, перед арматурой класса А400 (АIII) должны в ближайшем будущем полностью вытеснить из производства и потребления устаревшие марки стали 35ГС и 25Г2С класса А400 (АIII) как по всей России вообще, так и в Уральском и Сибирском регионах в частности.

Список литературы

1. Тихонов И.Н., Мешков В.З., Гуменюк В.С., Суриков И.Н. Что мешает арматуре? //Металлоснабжение и сбыт. 2005. № 7-8. С. 34-36.

2. Тихонов И.Н. Научно-технический семинар «Снижение стоимости строительства из железобетона путем оптимального проектирования и использования современных технологий обработки металлопроката» // Жилищное строительство. 2009. № 7 С. 2-7.

3. Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Трещиностойкость растянутых железобетонных элементов из высокопрочного бетона с арматурой различных профилей // Бетон и железобетон. 2009. №3. С. 8-11.

4. Зикеев Л.Н., Цыба О.О. Сцепление с бетоном и анкеровка ненапрягаемой арматуры с учетом относительной площади ребер // Стройметалл. 2010.№3. C. 11-13.

Применение арматуры класса А500СП в железобетонных конструкциях

Федеральное государственное унитарное предприятие «Научно-исследовательский центр «Строительство»ФГУП «НИЦ «Строительство»

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

ПРИМЕНЕНИЕ АРМАТУРЫ КЛАССА А500СП

В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

СТО 36554501-005-2006*

Москва

2008

Предисловие

Цели и задачи разработки, а также использования стандартов организаций в РФ установлены Федеральным законом от 24 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки и оформления - ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения» и ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения».

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Центром проектирования и экспертизы НИИЖБ - филиалом ФГУП «НИЦ «Строительство» (д-р техн. наук А.С. Семченков, д-р техн. наук, проф., член-кор. РААСН Ю.В. Чиненков, канд. техн. наук, доц. И.Н. Тихонов, кандидаты техн. наук Г.Н. Судаков, В.З. Мешков, В.С. Гуменюк, инж. И.Н. Суриков, И.П. Саврасов, О.О. Цыба, А.А. Квасников) при участии ФГУП «КТБ ЖБ» (канд. техн. наук, доц. И.С. Шапиро), ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат» (кандидаты техн. наук А.В. Мокринский, С.И. Морозов, О.Ю. Ефимов).

Поправка.

2 РЕКОМЕНДОВАН К ПРИМЕНЕНИЮ Научно-техническим советом ФГУП «НИЦ «Строительство» (протокол № 2 от 22 марта 2006 г.)

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом и.о. генерального директора ФГУП «НИЦ «Строительство» от 6 июля 2006 г. № 97

4 СТАНДАРТ ГАРМОНИЗИРОВАН с основными положениями европейских норм

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Внимание!

В СТО 36554501-005-2006* внесено изменение, утвержденное приказом и.о. генерального директора ФГУП «НИЦ «Строительство» № 35 от 26 февраля 2008 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

СТО 36554501-005-2006* является переизданием СТО 36554501-005-2006 с изменениями и дополнениями, отражающими опыт применения, накопленный за время действия документа, расширение до диаметра 40 мм производимого сортамента арматуры класса А500СП с соответствующим изменением ТУ 14-1-5526-2006. Исправлены также некоторые редакционные недостатки текста и опечатки. Разделы, пункты, таблицы, в которые внесены изменения, отмечены звездочкой.

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

ПРИМЕНЕНИЕ АРМАТУРЫ КЛАССА А500СП В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

APPLIСАТIОN ОF НОТ ROLLED DEFORMED REINFORCING BARS OF A500SP (А500СП) STRENGTH CLASS IN CONCRETE STRUCTURES

Дата введения 2006-07-15

1 Область применения

1.1* Настоящий стандарт распространяется на проектирование и на технологию производства арматурных работ для монолитных и сборных железобетонных строительных конструкций без предварительного натяжения, армированных термомеханически упрочненной арматурной сталью с эффективным периодическим профилем класса А500СП (ТУ 14-1-5526-2006 с изм. № 1), предназначенных для эксплуатации в климатических условиях Российской Федерации в средах с неагрессивной и слабоагрессивной степенью воздействия. При специальном обосновании возможно применение арматуры класса А500СП в качестве предварительно напряженной арматуры.

1.2* Применение стандарта распространяется на конструкции, проектируемые в соответствии со Сводами правил СП 52-101, СП 52-102 и СП 52-103. В конструкциях, проектируемых по иным нормативным документам, использование арматуры класса А500СП требует специального согласования.

2* Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие нормативные документы:

СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения

СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции

СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

СП 52-102-2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции

СП 52-103-2007 Железобетонные монолитные конструкции зданий

ГОСТ 10884-84 Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия

ГОСТ 10922-90 Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия

ГОСТ 12004-81* Сталь арматурная. Методы испытаний на растяжение

ГОСТ 14019-2003 Материалы металлические. Метод испытания на изгиб

ГОСТ 14098-91 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры

СТО АСЧМ 7-93 Прокат периодического профиля из арматурной стали. Технические условия

ТУ 14-1-5526-2006 с изменением № 1 Прокат арматурный класса А500СП с эффективным периодическим профилем. Технические условия

ТСН 102-00* Железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С (издание 2006 г.)

3 Основные термины и определения

В настоящем стандарте использованы термины по СНиП 52-01 и другим нормативным документам, на которые имеются ссылки в тексте.

4 Общие требования к бетонным и железобетонным конструкциям

4.1 Бетонные и железобетонные конструкции всех типов с арматурой класса А500СП должны удовлетворять требованиям:

по безопасности;

по эксплуатационной пригодности;

по долговечности, а также дополнительным требованиям, указанным в задании на проектирование.

4.2* Бетонные и железобетонные конструкции должны быть обеспечены с требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом, выбором показателей качества материалов, назначением размеров и конструированием согласно требованиям СНиП 52-01, СП 52-101, СП 52-102, СП 52-103 и настоящего стандарта. При этом должны быть соблюдены технологические требования к изготовлению конструкций, требования по эксплуатации зданий и сооружений, а также требования по экологии, устанавливаемые соответствующими нормативными документами.

5 Материалы для железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП

5.1 Бетон

5.1.1 Для железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП применяются, как правило, тяжелые и легкие бетоны плотной структуры с плотным мелким заполнителем. Применение бетонов других типов возможно при специальном обосновании.

5.1.2 Для железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:

классов по прочности на сжатие: В10; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;

классов по прочности на осевое растяжение: Вt0,8; Вt1,2; Вt1,6; Вt2,0; Вt2,4; Вt2,8; Вt3,2;

марок по морозостойкости: F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

марок по водонепроницаемости: W2; W4; W6; W8; W10; W12.

5.1.3 Марку бетона по морозостойкости для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от минус 5 до минус 40 °С, принимают не ниже F75; при более низких температурах марка бетона по морозостойкости устанавливается специальным обоснованием.

5.1.4 Марку бетона по водонепроницаемости для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период выше минус 40 °С, а также для наружных стен отапливаемых зданий не нормируют.

5.1.5 Нормативные и расчетные значения прочностных характеристик бетона приведены в таблицах 1, 2, 3.

Таблица 1

Вид сопротивления

Нормативные значения сопротивления бетона Rb,n и Rbt,n и расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb,n, Rb,ser

7,5

11,0

15,0

18,5

22,0

25,5

29,0

32,0

36,0

39,5

43,0

Растяжение осевое Rbt,n, Rbt,ser

0,85

1,1

1,35

1,55

1,75

1,95

2,1

2,25

2,45

2,6

2,75

Таблица 2

Вид сопротивления

Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

6,0

8,5

11,5

14,5

17,0

19,5

22,0

25,0

27,5

30,0

33,0

Растяжение осевое Rbt

0,56

0,75

0,95

1,05

1,15

1,30

1,40

1,50

1,60

1,70

1,80

Таблица 3

Вид сопротивления

Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на осевое растяжение

Вt0,8

Вt1,2

Вt1,6

Вt2,0

Вt2,4

Вt2,8

Вt3,2

Растяжение осевое Rbt

0,62

0,93

1,25

1,55

1,85

1,3

2,45

В необходимых случаях расчетные значения характеристик прочности бетона умножают на коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы бетона в конструкции (характер нагрузки, условия окружающей среды и т.п.), значения которых приведены в п. 5.1.10 СП 52-101.

5.1.6 Деформационные характеристики бетона (начальный модуль упругости, начальный коэффициент поперечной деформации и др.) принимают согласно пп. 5.1.11 - 5.1.16 СП 52-101.

5.2 Арматура класса А500СП

5.2.1* Сортамент, основные параметры и размеры стержней, технические требования к арматурному прокату класса А500СП должны соответствовать ТУ 14-1-5526 с изм. № 1.

5.2.2 Химический состав стали и значение углеродного эквивалента Сэкв должны соответствовать нормам, приведенным в таблице 4.

Таблица 4

Вид анализа

Массовая доля элементов, %, не более

Углеродный эквивалент Сэкв, %, не более

углерода

кремния

марганца

фосфора

серы

азота

По ковшевой пробе

0,22

0,90

1,60

0,050

0,050

0,012

0,50

Готового проката

0,24

0,95

1,70

0,055

0,055

0,013

0,52

5.2.3 Механические свойства арматуры должны соответствовать нормам, приведенным в таблице 5.

Таблица 5*

Класс проката

Номинальные диаметры, мм

Предел текучести sт (s0,2), Н/мм2

Временное сопротивление sв, Н/мм2

Относительное удлинение

d5, %

полное при максимальном растягивающем усилии smах, %

не менее

А500СП

10 - 40

500

600

14

2,5 (2,0) -см. примечание 1

Примечания:

1. Значение может быть гарантировано по требованию потребителя для арматуры конструкций ответственных зданий, проектируемых с учетом экстремальных нагрузок и воздействий, в том числе сейсмических.

2. По согласованию с потребителем допускается вместо полного относительного удлинения dmax определять равномерное относительное удлинение dр, значение которого должно быть не менее (dmax минус 0,5).

5.2.4* Стержни должны выдерживать испытания на изгиб на 180°. Размеры оправок принимать согласно СТО АСЧМ-7.

5.2.5* Каждая партия арматуры класса А500СП должна сопровождаться документом о качестве и копией сертификата соответствия требованиям ТУ 14-1-5526 с изм. № 1.

5.2.6* Арматура класса А500СП диаметром 10 - 40 мм в составе бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений может применяться:

- в сварных каркасах и сетках при расчетных температурах не ниже минус 55 °С;

- в вязаных каркасах и сетках или отдельными стержнями при расчетных температурах не ниже минус 60 °С.

5.2.7 Нормативное значение сопротивления арматуры класса А500СП равно значению контролируемого физического или условного (d0,2) предела текучести арматуры класса А500С по СТО АСЧМ 7 и составляет 500 МПа.

5.2.8 Расчетное значение сопротивления арматуры класса А500СП для предельных состояний второй группы Rs,ser принимается равным нормативному сопротивлению. Расчетные значения сопротивления для предельных состояний первой группы приведены в таблице 6.

Таблица 6

5.2.9 Расчетный модуль упругости арматуры класса А500СП - 200000 МПа.

6 Расчет железобетонных конструкций

6.1 Расчет элементов железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП по прочности, по образованию и раскрытию трещин, по деформациям следует производить в соответствии с требованиями СНиП 52-01 и СП 52-101.

Для арматуры класса А500СП следует использовать расчетные характеристики, приведенные в пп. 5.2.8 и 5.2.9 настоящего стандарта.

6.2* При расчете по раскрытию трещин элементов конструкций, эксплуатируемых в газообразных и твердых средах со слабоагрессивной степенью воздействия, предельно допустимую ширину трещин при непродолжительном и продолжительном раскрытии следует принимать равной соответственно 0,25 и 0,20 мм. Для жидких сред со слабоагрессивной степенью воздействия - соответственно 0,20 и 0,15 мм. В таких конструкциях следует применять бетон марки по водонепроницаемости не ниже W4 с нанесением изоляционных покрытий. Толщина защитного слоя должна быть не менее 20 мм для сборных и не менее 25 мм для монолитных железобетонных конструкций.

7 Конструктивные требования

7.1 При проектировании конструкций и изделий из железобетона с арматурой класса А500СП, следует выполнять конструктивные требования общего характера для конструкций с арматурой периодического профиля, изложенные в СНиП 52-01 и СП 52-101, учитывая положения нижеследующих пунктов настоящего стандарта.

7.2* Базовую (основную) длину анкеровки арматуры определяют по формуле

                                                             (1)

где Аs, иs - соответственно площадь поперечного сечения стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

Rbond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле

                                                         (2)

где h2 - коэффициент, учитывающий влияние профиля арматуры, принимаемый равным 2,8;

h3 - коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры, принимаемый равным

1,0 - для диаметров стержней от 10 до 32 мм включительно;

0,9 - для диаметров 36 и 40 мм;

Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению.

7.3 Требуемую расчетную длину анкеровки определяют по формуле

                                                       (3)

где Аs,сa1 и Аs,ef - площади поперечного сечения анкеруемой арматуры соответственно требуемой по расчету и фактически установленной;

a - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для растянутой арматуры и 0,75 для сжатой арматуры.

При устройстве дополнительных анкерующих устройств и наличии поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки допускается уменьшение длины анкеровки, но не более чем на 30 %. В любом случае фактическая длина анкеровки не должна быть менее 0,3l0,ап, 15ds и 200 мм.

7.4 На крайних свободных опорах элементов длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры при выполнении условия Q £ Qbl (см. пп. 6.2.32 - 6.2.35 СП 52-101) должна составлять не менее 5ds. Если указанное условие не соблюдается, длина запуска должна быть равной l0,ап, определяемой расчетом, но не менее 10ds.

7.5 При соединении арматуры внахлестку без сварки требуемую длину нахлестки арматурных стержней определяют по формуле

                                                         (4)

где Аs,cal и Аs,ef - площади сечения стыкуемой арматуры соответственно требуемой по расчету и фактически установленной;

a - коэффициент, принимаемый равным 1,2 для растянутой арматуры и 0,9 для сжатой арматуры.

При этом должны быть соблюдены следующие условия:

- относительное число стыкуемой в одном сечении элемента растянутой рабочей арматуры должно быть не более 50 %;

- усилие, воспринимаемое всей поперечной арматурой, поставленной в пределах стыка, должно быть не менее половины усилия, воспринимаемого стыкуемой в одном сечении элемента растянутой рабочей арматуры;

- расстояние между стыкуемыми рабочими стержнями арматуры не должно превышать 4ds;

- расстояние между соседними стыками внахлестку (по ширине железобетонного элемента) должно быть не менее 2ds и не менее 30 мм.

В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного числа стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3ll. Если центры группы стыков находятся в пределах длины этого участка, считается, что эти стыки расположены в одном расчетном сечении.

Допускается увеличение числа стыков стержней рабочей арматуры в одном расчетном сечении до 100 %. В этом случае принимают a = 2,0. При относительном числе стыкуемых в одном сечении стержней от 50 до 100 % значения коэффициента a определяют линейной интерполяцией.

При наличии дополнительных анкерующих устройств на концах стыкуемых стержней (приварка поперечной арматуры, загиб концов стержней) длина перепуска стыкуемых стержней может быть уменьшена, но не более чем на 30 %.

Фактическая длина перепуска стержней в стыке должна быть не менее 0,4al0,an, не менее 20ds и не менее 250 мм.

Пункт 7.5 Поправка.

7.6 Сварные соединения, применяемые для термомеханически упрочненной арматурной стали класса А500СП.

7.6.1 Сварные соединения типовые по ГОСТ 14098:

- крестообразные соединения типов К1-Кт и К3-Рр, выполняемые контактной точечной и ручной дуговой сваркой;

- стыковые соединения типов С1-Ко и С3-Км, выполняемые контактной стыковой сваркой с отношением диаметров соединяемых стержней 0,85 - 1,0;

- стыковые соединения типов С21-Рн, С22-Ру и С23-Рэ, выполняемые ручной дуговой сваркой с парными накладками или с нахлесткой в горизонтальном и вертикальном положениях стержней;

- стыковые соединения стержней на стальной скобе-накладке типов С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, С19-Рм, С25-Мп и С26-Рс, выполняемые ручной дуговой или механизированной сваркой;

- нахлесточные соединения стержней с плоскими элементами проката типа Н1-Рш, выполняемые ручной дуговой сваркой швами;

- нахлесточные соединения типов Н2-Кр и Н3-Кп, выполняемые контактной точечной сваркой по рельефу на плоском элементе проката;

- тавровые соединения стержней с плоским элементом проката типа Т2-Рф, выполняемые дуговой сваркой под флюсом без присадочного металла;

- тавровые соединения типов Т10-Мс и Т11-Мц, выполняемые дуговой механизированной сваркой в СO2 в отверстие;

- тавровое соединение типа Т12-Рз, выполняемые ручной дуговой сваркой в раззенкованное отверстие.

7.6.2 Нетиповые сварные соединения, выполняемые ручной дуговой сваркой:

- стыковые соединения с одной накладкой, а также с тремя или четырьмя накладками, равномерно распределенными по периметру сечения стержня; диаметр накладок меньше номинального диаметра соединяемых стержней. Рекомендуются для соединения стержней продольной арматуры колонн монолитных железобетонных каркасов зданий;

- крестообразные соединения с дополнительными коротышами с нормируемой прочностью;

- стыковое соединение для утилизации немерных обрезков стержней;

- соединения для узлов сварных ферм из арматурной стали;

- соединения арматурных стержней с плоскими элементами проката (тавровые и под углом к плоскости пластины), не требующие предварительной механической обработки пластин.

8 Технологические требования1

____________

1 В разделе 8 использованы положения ТСН 102-00* (издание 2006 г.).

8.1* Дополнительные технологические рекомендации по сварке арматурной стали класса А500СП для типовых сварных соединений

8.1.1* Дуговую сварку прихватками крестообразных соединений следует выполнять электродами типа Э46, Э46А диаметром 4 - 5 мм или механизированным способом в среде СO2, используя проволоку сплошного сечения марки СВ08ГА или СВ08Г2С диаметром 2 мм.

8.1.2 Контактную стыковую сварку следует выполнять только методом непрерывного оплавления без предварительного подогрева.

При сварке на каждый стержень следует принимать установочную длину lу, равную (0,6 - 1,0) ds, а величину оплавления - (0,3 - 0,5) ds. Диаметр венчика выдавливания грата - не более (1,1 - 1,2) ds.

8.1.3* Контактную точечную сварку соединений типа К-1-Кт следует производить, принимая усилия сжатия электродами Рэ по таблице 7*, а значения относительной осадки h/d1 - по таблице 8*.

8.1.4* Дуговую сварку соединений с парными накладками типа С21-Рн следует выполнять односторонними протяженными швами, наплавляемыми в шахматном порядке электродами типа Э46, Э46А диаметром 4 - 5 мм или механизированным способом в среде СO2.

Парные накладки следует изготавливать из арматуры того же класса и диаметра длиной не менее 10 ds плюс величина зазора между стыкуемыми стержнями (не более 0,5 ds). Концы накладок должны оставаться не заваренными на длину (0,5 - 1,0) ds с обеих сторон.

Таблица 7*

d1/d2

Усилия сжатия электродами Рэ, тс, при диаметре меньшего сопрягаемого стержня d1, мм

3

4

5

6

8

10

12

14

16

18

20

22

25

28

1,0

0,1

0,14

0,18

0,24

0,41

0,53

0,76

0,88

1,1

1,22

1,4

1,6

1,8

2,1

0,5 - 0,3

0,1

0,1

0,1

0,12

0,2

0,25

0,4

0,44

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,05

Таблица 8*

d1

Минимальные значения относительной осадки h/d1, обеспечивающие нормируемую прочность сварного соединения при соотношении d1/d2

Минимальное значение h/d1 для ненормируемой прочности сварного соединения

1,0

0,5

0,33

Для всех соотношений d1/d2

3 - 28

0,4 - 0,5

0,35 - 0,4

0,3 - 0,4

0,2

8.1.5* Дуговую сварку сварных соединений внахлестку С23-Рэ следует выполнять с длиной нахлестки lн не менее 10 ds. Сварку следует начинать у краев нахлестки, отступив от них на расстояние (0,5 - 1,0) ds и направляя шов к центру соединения, с заваркой кратера на расстоянии 5 ds от торцов соединяемых стержней. Края нахлестки должны оставаться не заваренными.

8.1.6* Ванно-шовную сварку стыковых соединений типов С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, С19-Рм, С25-Мп и С26-Рс следует выполнять на удлиненных до 4 ds желобчатых остающихся скобах-накладках. Межторцовой зазор заваривается одиночными электродами типа Э50А, Э55 диаметром 4 - 6 мм в зависимости от диаметра арматуры (С15-Рс и С19-Рм) или порошковой проволокой марок ПП-АН11 и ПП-АН3С диаметром 2,0 мм на форсированных режимах (С14-МП и С17-Мп).

Сварное соединение должно содержать на длине желобчатой накладки четыре фланговых шва с катетом 6 - 10 мм, которые выполняют после полного остывания основного шва в шахматном порядке, начиная от краев скобы-накладки к заваренному ранее центру стыка.

8.1.7* Сварку под флюсом тавровых соединений Т2-Рф анкеров закладных деталей с плоскими элементами стального проката следует выполнять при диаметре анкера ds не более 14 мм и соотношении толщины пластины и диаметра анкера не менее 0,55.

8.2* Дополнительные технологические рекомендации по сварке арматурной стали класса А500СП для нетиповых сварных соединений

8.2.1* Нетиповые сварные соединения по п. 7.6.2 следует выполнять электродами типа Э55.

8.2.2* Применение для арматуры класса А500СП нетиповых сварных соединений, а также стандартных соединений, не включенных в перечень п. 7.6.1, допускается только при условии согласования Проекта производства сварочных работ (ППСР) с разработчиком настоящего стандарта (НИИЖБ).

8.3 Требования к гибочным операциям

8.3.1 Термомеханически упрочненная арматура класса А500СП с новым профилем может подвергаться гибке только в холодном состоянии.

8.3.2* Максимальный угол изгиба не должен превышать 180°; минимальные диаметры оправок гибочного оборудования в зависимости от диаметра стержней приведены в таблице 9*.

Таблица 9*

Диаметр арматурного стержня ds, мм

10

12

14

16

18

20

22

25

28

32

36

40

Минимальный диаметр оправки, мм

30

50

65

80

90

100

120

150

180

220

250

280

8.3.3 Приварка поперечных стержней к изогнутому стержню допускается на расстоянии не менее 5 ds плюс диаметр оправки от начала изгиба, считая по внутренней поверхности изогнутого стержня.

9* Приемка и входной контроль качества у потребителя арматуры класса А500СП. Контроль качества образцов сварных соединений

9.1* Арматурную сталь класса А500СП принимают партиями массой не более 70 т.

9.2 Каждая партия арматурной стали сопровождается документом о качестве, где указывается номер профиля, класс прочности, химический состав, значения временного сопротивления, предела текучести физического sт или условного s0,2, относительного удлинения d5 и dр и результаты испытания на изгиб.

9.3* К каждой связке стержней должен быть прикреплен ярлык (бирка), на котором указаны наименование предприятия-изготовителя, номинальный диаметр, класс арматуры, обозначение ТУ и номер партии. Специальная прокатная маркировка, обозначающая класс прочности и наименование предприятия-изготовителя, на стержнях арматуры класса А500СП, как правило, не наносится, так как эти сведения определяются конфигурацией периодического профиля, запатентованной как промышленный образец предприятия-изготовителя (ЗСМК).

9.4* При входном контроле арматурной стали, поступающей к потребителю, следует проверять внешним осмотром соответствие каждой партии требованиям технических условий, а также наличие и содержание документов о качестве, сертификатов и других сопроводительных документов.

В необходимых случаях арматурную сталь подвергают контрольным испытаниям на растяжение и изгиб. Испытания проводят на растяжение по ГОСТ 12004, а на изгиб - по ГОСТ 14019 на натурных образцах, отбираемых от каждой партии не менее двух для каждого вида испытаний. При получении неудовлетворительных результатов хотя бы по одной из нормируемых механических характеристик испытания по определению данной характеристики повторяют на вдвое большем числе образцов, после чего делается окончательное заключение о качестве продукции. Для партий арматуры, сертифицированной на соответствие требованиям приложения В стандарта СТО АСЧМ 7 с указанием в документе о качестве статистических показателей механических свойств, испытания при входном контроле могут не производиться.

В спорных случаях испытания следует проводить в соответствии с положениями приложения С стандарта СТО АСЧМ 7.

9.5* Контроль качества сварных соединений

9.5.1 Размер принимаемой партии для типовых сварных соединений по п. 7.6.1 и нетипового стыкового соединения с одной, тремя и четырьмя накладками должен соответствовать требованиям ГОСТ 10922. Для прочих нетиповых соединений по п. 7.6.2 размер принимаемой партии 50 шт.

9.5.2 При операционном и приемочном контроле технические требования к сварным соединениям, порядок отбора образцов и их конструкция, методы испытаний должны соответствовать ГОСТ 10922.

9.5.3 Визуально-измерительный контроль (ВИК) типовых сварных соединений по п. 7.6.1 следует выполнять в соответствии с требованиями проектной документации и СНиП 3.03.01, а нетиповых соединений по п. 7.6.2 - в соответствии с ППСР и СНиП 3.03.01.

9.5.4 В случае невозможности или нецелесообразности проведения механических испытаний сварных соединений на образцах, отобранных непосредственно от изделий или конструкций, допускается проведение испытаний образцов-свидетелей, изготовленных тем же сварщиком в идентичных условиях.

9.5.5 При разрушающем методе контроля для приемки партии готовой продукции (сварных соединений арматуры и закладных изделий, выполненных в соответствии с пп. 7.6 и 8.1*) результаты испытаний образцов сварных соединений, проведенных в соответствии с требованиями ГОСТ 10922, должны отвечать следующим условиям:

1) R £ 118 МПа.

2) sсредн ³ С, значения которого принимают:

при R до 39 МПа включ. С = 540 МПа;

при R свыше 39 до 78 МПа включ. С = 570 МПа;

при R свыше 78 до 118 МПа включ. С = 630 МПа,

где R - размах значений предела прочности si трех контрольных образцов;

si - предел прочности (временное сопротивление) отдельного контрольного образца;

sсредн - среднее значение предела прочности трех контрольных образцов.

Если условие 1) не выполняется, то партию готовой продукции принимают без учета размаха значений предела прочности сварных соединений, при этом минимальное значение si, должно быть не менее 550 МПа. Для тавровых соединений закладных изделий минимальное значение si должно быть не менее 500 МПа.

При несоблюдении перечисленных требований производят повторную выборку контрольных образцов в количестве 6 шт. Если в результате повторного испытания не соблюдается хотя бы одно из условий п. 9.5.5, то партию бракуют.

ПРИЛОЖЕНИЕ

УТВЕРЖДАЮ:

Директор Центра стандартизации и

сертификации металлопродукции

ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина,

председатель ТК 375

______________ В.Т. Абабков

«17» 03 2006 г.

Держатель подлинника - ЦССМ ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина

Срок действия: с 01.05.2006 г.

до 01.05.2011 г.

СОГЛАСОВАНО:

Главный инженер ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат»

________________ А.Б. Юрьев

Генеральный директор ООО

«Торговый дом «ЕвразХолдинг»

________________ А.В. Рыбкин

«__» _____________ 2006 г.

РАЗРАБОТАНО:

Директор НИИЖБ-филиала

ФГУП «НИЦ «Строительство»

______________ А.С. Семченков

«__» ____________ 2006 г.

Настоящие технические условия распространяются на прокат арматурный термомеханически упрочненный свариваемый класса А500СП с эффективным периодическим профилем, обеспечивающим повышенное сцепление с бетоном, изготавливаемый ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат», предназначенный для армирования железобетонных конструкций.

Пример условного обозначения.

Прокат арматурный номинальным диаметром 16 мм, длиной 11700 мм, класса А500, свариваемый (С), с повышенным сцеплением (П).

Пруток 16´11700-А500СП ТУ 14-1-5526-2006.

1 Определения

Термины, применяемые в настоящих Технических условиях, соответствуют определениям, приведенным в СТО АСЧМ 7-93 «Прокат периодического профиля из арматурной стали».

2 Основные параметры и размеры

2.1 Прокат поставляют в прутках.

2.2 Номинальный диаметр, площадь поперечного сечения, масса стержня длиной 1 м (линейная плотность), предельные отклонения должны соответствовать указанным в таблице 1.

Таблица 1

Номинальный диаметр, dн, мм

Номинальная площадь поперечного сечения, Fн, мм2

Масса 1 м длины (линейная плотность)

Номинальная, кг

Допускаемые отклонения, %

10

78,5

0,616

±5

12

113

0,888

±5

14

154

1,208

±5

16

201

1,578

±4

18

254

1,998

±4

20

314

2,466

±4

22

380

2,984

±4

25

491

3,853

±4

28

616

4,834

±4

32

804

6,313

±4

36

1018

7,990

±4

40

1257

9,865

±4

Примечания

1 Допускаемые отклонения по массе приведены для отдельного стержня.

2 Номинальная масса 1 м длины определяется, исходя из номинального диаметра при плотности стали, равной 7,85 г/см3.

2.3 Арматурный прокат изготовляют с периодическим профилем в соответствии с рисунком 1.

Арматурный прокат с профилем, соответствующим рисунку 1, представляет собой круглые стержни с двумя продольными ребрами и с расположенными под углом b к продольной оси стержня поперечными выступами серповидной формы высотой h в вершине выступа, идущими по многозаходной винтовой линии, причем вершины смежных поперечных выступов размещаются во взаимно перпендикулярных осевых плоскостях стержня.

Основные геометрические параметры периодического профиля приведены в таблице 2.

Таблица 2

Номинальный диаметр dн, мм (номер профиля)

Параметры периодического профиля, мм

Относительная площадь смятия (критерий Рема) fR, не менее

Диаметр сердечника d

Высота ребра h, не менее

Габаритные размеры сечения d1 и d2

Шаг периода t

b (поперечное ребро)

b1 (продольное ребро)

с

Угол наклона боковых поверхностей ребер a, град

Угол наклона поперечных ребер к оси стержня b, град

ном.

откл.

ном.

откл.

10

9,5

0,8

11,5

+0,9

8

±0,6

0,8

1,5

3,0

55 - 80

55 - 65

0,075

-1,6

12

11,3

1,0

13,7

+0,9

9

±0,6

1,0

1,5

3,6

55 - 80

55 - 65

0,075

-1,6

14

13,3

1,1

15,9

+0,9

10

±0,6

1,0

2,0

4,4

55 - 80

55 - 65

0,075

-1,6

16

15,2

1,2

18,0

+1,2

12

±0,8

1,2

2,0

5,6

55 - 80

55 - 65

0,076

-1,8

18

17,1

1,3

20,1

+1,2

12

±0,8

1,4

2,0

6,0

55 - 80

55 - 65

0,076

-1,8

20

19,1

1,4

22,3

+1,2

13

±0,8

1,4

2,0

6,4

55 - 80

55 - 65

0,076

-1,8

22

21,1

1,5

24,5

+1,2

14

±0,8

1,5

2,0

7,2

55 - 80

55 - 65

0,078

-1,8

25

24,1

1,6

28,0

+1,2

15

±1,0

1,5

2,0

8,8

55 - 80

55 - 65

0,078

-1,8

28

27,0

1,8

31

+1,7

17

±1,0

1,6

2,5

9,5

55 - 80

55 - 65

0,078

-2,5

32

30,7

2,0

35,1

+1,7

18

±1,0

1,8

3,0

10,2

55 - 80

55 - 65

0,078

-2,5

36

34,5

2,3

39,5

+1,7

20

±2,0

2,0

3,0

11,0

55-80

55-65

0,078

-2,5

40

38,4

2,5

43,8

+1,7

22

±2,0

2,2

3,0

12,0

55-80

55-65

0,078

-2,5

Примечание - Параметры, на которые не установлены предельные отклонения (d, b, b1, с, a и b), приведены для построения калибров и на готовом прокате не проверяются.

Рисунок 1

2.4 Овальность стержней (абсолютное значение разности размеров d1 и d2 в одном сечении) не должна превышать суммы абсолютных значений плюсовых и минусовых предельных отклонений для размеров d1 и d2, указанных в таблице 2.

2.5 Требования к длине прутков должны соответствовать ГОСТ 10884.

3 Технические требования

3.1 Технические требования к прокату должны соответствовать требованиям СТО АСЧМ 7-93.

4 Правила приемки и методы испытаний

4.1 Правила приемки и методы испытаний проката должны соответствовать требованиям СТО АСЧМ 7-93.

5 Транспортирование и хранение

5.1 Транспортирование и хранение проката - по ГОСТ 7566.

Экспертиза проведена ЦССМ

ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина:

«17» 03 2006 года

Зам. директора Центра стандартизации и

сертификации металлопродукции

В.Д. Хромов

Приложение А

(справочное)

Перечень нормативных документов, на которые имеются ссылки в тексте технических условий

Обозначение НД

Номер пункта, в котором имеется ссылка

ГОСТ 7566-94

5.1

ГОСТ 10884-94

2.5

СТО АСЧМ 7-93

Раздел 1, 3.1, 4.1

Ключевые слова: железобетонные конструкции, арматура, периодический профиль, сцепление с бетоном, сварные соединения, эксплуатационная надежность, ответственные здания и сооружения, высотное и сейсмостойкое строительство.

Арматура А500СП

Арматура периодическая А500СП - усовершенствованная модификация арматурного проката класса А500, имеющая повышенное сцепления с бетоном.

Особенность арматуры А500СП - вершины серповидных ребер располагаются не в одной осевой плоскости, а в двух взаимно перпендикулярных, что обеспечивает плотную компоновку зерен крупного заполнителя вокруг сердечника стержня и способствует более равномерному распределению усилий распора по сравнению с серповидным профилем европейского типа.

Скачать буклет по продукции.

Преимущества арматуры А500СП:

 
  • Гарантированно высокие механические свойства
  • Безопасность применения в строительстве благодаря простой визуальной идентификации класса прочности и универсальности свойств
  • Простота и надежность экспертизы класса арматуры в возведенных конструкциях
  • Повышенный уровень сцепления стержней с бетоном
  • Выносливость и ударная вязкость. Это позволяет с успехом использовать её для железобетонных конструкций, эксплуатируемых в самых жестких условиях (включая приморские, северные и сейсмоопасные районы)

Основные типы периодического профиля:  а-кольцевой; б-серповидный двустронний;

в-серповидный четырехсторонний

Если Вам необходима поставка Арматуры А500СП то свяжитесь с нами по телефону +7 (499) 753-33-29 или отправьте нам заявку, наши менеджеры оперативно предоставят коммерческое предложение.

Применение арматуры А500СП регламентируется СТО 36554501-005-2006 «Применение арматуры класса А500СП в железобетонных конструкциях». В данном документе установлены значения основных расчетных сопротивлений, повышенные на 3,5% по сравнению с установленными для арматуры класса А500С Сводом правил СП 52-101-2006 (см. таблицу), и уменьшенные на 11% базовые значения длины анкеровки.

Расчетные значения сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа

Растяжению

Сжатию Rs,c

Продольной Rs

Поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rs,w

450

300

450(400*)

*) только при расчете на кратковременное действие нагрузки

Целесообразно использование арматуры с А500СП в железобетонных конструкциях ответственных зданий и сооружений, для которых предусмотрена защита от прогрессирующего обрушения, а также возводимых в сейсмических районах.

Применение в проектах арматуры А500СП с расчетными характеристиками, приведенными в СТО 36554501-005-2006 взамен арматуры класса А400 (А-III), дает возможность экономии арматурной стали 10 –25% и порядка 5% при использовании вместо А500С (с обычным профилем). В объектах, возводимых по проектной документации с армированием сталью класса А400 марки 35ГС, замена её на арматуру класса А500СП без перерасчета хотя и не обеспечивает снижения металлоемкости, но повышает общий запас надежности железобетонных конструкций.

СТО 36554501-005-2006* Применение арматуры класса А500СП в железобетонных конструкциях

Федеральное государственное унитарное предприятие «Научно-исследовательский центр «Строительство»ФГУП «НИЦ «Строительство»

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

ПРИМЕНЕНИЕ АРМАТУРЫ КЛАССА А500СП

В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

СТО 36554501-005-2006*

Москва

2008

Предисловие

Цели и задачи разработки, а также использования стандартов организаций в РФ установлены Федеральным законом от 24 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила разработки и оформления - ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения» и ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения».

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Центром проектирования и экспертизы НИИЖБ - филиалом ФГУП «НИЦ «Строительство» (д-р техн. наук А.С. Семченков, д-р техн. наук, проф., член-кор. РААСН Ю.В. Чиненков, канд. техн. наук, доц. И.Н. Тихонов, кандидаты техн. наук Г.Н. Судаков, В.З. Мешков, В.С. Гуменюк, инж. И.Н. Суриков, И.П. Саврасов, О.О. Цыба, А.А. Квасников) при участии ФГУП «КТБ ЖБ» (канд. техн. наук, доц. И.С. Шапиро), ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат» (кандидаты техн. наук А.В. Мокринский, С.И. Морозов, О.Ю. Ефимов).

Поправка.

2 РЕКОМЕНДОВАН К ПРИМЕНЕНИЮ Научно-техническим советом ФГУП «НИЦ «Строительство» (протокол № 2 от 22 марта 2006 г.)

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ приказом и.о. генерального директора ФГУП «НИЦ «Строительство» от 6 июля 2006 г. № 97

4 СТАНДАРТ ГАРМОНИЗИРОВАН с основными положениями европейских норм

5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Внимание!

В СТО 36554501-005-2006* внесено изменение, утвержденное приказом и.о. генерального директора ФГУП «НИЦ «Строительство» № 35 от 26 февраля 2008 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

СТО 36554501-005-2006* является переизданием СТО 36554501-005-2006 с изменениями и дополнениями, отражающими опыт применения, накопленный за время действия документа, расширение до диаметра 40 мм производимого сортамента арматуры класса А500СП с соответствующим изменением ТУ 14-1-5526-2006. Исправлены также некоторые редакционные недостатки текста и опечатки. Разделы, пункты, таблицы, в которые внесены изменения, отмечены звездочкой.

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

ПРИМЕНЕНИЕ АРМАТУРЫ КЛАССА А500СП В ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЯХ

APPLIСАТIОN ОF НОТ ROLLED DEFORMED REINFORCING BARS OF A500SP (А500СП) STRENGTH CLASS IN CONCRETE STRUCTURES

Дата введения 2006-07-15

1 Область применения

1.1* Настоящий стандарт распространяется на проектирование и на технологию производства арматурных работ для монолитных и сборных железобетонных строительных конструкций без предварительного натяжения, армированных термомеханически упрочненной арматурной сталью с эффективным периодическим профилем класса А500СП (ТУ 14-1-5526-2006 с изм. № 1), предназначенных для эксплуатации в климатических условиях Российской Федерации в средах с неагрессивной и слабоагрессивной степенью воздействия. При специальном обосновании возможно применение арматуры класса А500СП в качестве предварительно напряженной арматуры.

1.2* Применение стандарта распространяется на конструкции, проектируемые в соответствии со Сводами правил СП 52-101, СП 52-102 и СП 52-103. В конструкциях, проектируемых по иным нормативным документам, использование арматуры класса А500СП требует специального согласования.

2* Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие нормативные документы:

СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения

СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции

СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

СП 52-102-2004 Предварительно напряженные железобетонные конструкции

СП 52-103-2007 Железобетонные монолитные конструкции зданий

ГОСТ 10884-84 Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетонных конструкций. Технические условия

ГОСТ 10922-90 Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия

ГОСТ 12004-81* Сталь арматурная. Методы испытаний на растяжение

ГОСТ 14019-2003 Материалы металлические. Метод испытания на изгиб

ГОСТ 14098-91 Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры

СТО АСЧМ 7-93 Прокат периодического профиля из арматурной стали. Технические условия

ТУ 14-1-5526-2006 с изменением № 1 Прокат арматурный класса А500СП с эффективным периодическим профилем. Технические условия

ТСН 102-00* Железобетонные конструкции с арматурой классов А500С и А400С (издание 2006 г.)

3 Основные термины и определения

В настоящем стандарте использованы термины по СНиП 52-01 и другим нормативным документам, на которые имеются ссылки в тексте.

4 Общие требования к бетонным и железобетонным конструкциям

4.1 Бетонные и железобетонные конструкции всех типов с арматурой класса А500СП должны удовлетворять требованиям:

по безопасности;

по эксплуатационной пригодности;

по долговечности, а также дополнительным требованиям, указанным в задании на проектирование.

4.2* Бетонные и железобетонные конструкции должны быть обеспечены с требуемой надежностью от возникновения всех видов предельных состояний расчетом, выбором показателей качества материалов, назначением размеров и конструированием согласно требованиям СНиП 52-01, СП 52-101, СП 52-102, СП 52-103 и настоящего стандарта. При этом должны быть соблюдены технологические требования к изготовлению конструкций, требования по эксплуатации зданий и сооружений, а также требования по экологии, устанавливаемые соответствующими нормативными документами.

5 Материалы для железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП

5.1 Бетон

5.1.1 Для железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП применяются, как правило, тяжелые и легкие бетоны плотной структуры с плотным мелким заполнителем. Применение бетонов других типов возможно при специальном обосновании.

5.1.2 Для железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП следует предусматривать бетоны следующих классов и марок:

классов по прочности на сжатие: В10; В15; В20; В25; В30; В35; В40; В45; В50; В55; В60;

классов по прочности на осевое растяжение: Вt0,8; Вt1,2; Вt1,6; Вt2,0; Вt2,4; Вt2,8; Вt3,2;

марок по морозостойкости: F50; F75; F100; F150; F200; F300; F400; F500;

марок по водонепроницаемости: W2; W4; W6; W8; W10; W12.

5.1.3 Марку бетона по морозостойкости для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период от минус 5 до минус 40 °С, принимают не ниже F75; при более низких температурах марка бетона по морозостойкости устанавливается специальным обоснованием.

5.1.4 Марку бетона по водонепроницаемости для надземных конструкций, подвергаемых атмосферным воздействиям окружающей среды при расчетной отрицательной температуре наружного воздуха в холодный период выше минус 40 °С, а также для наружных стен отапливаемых зданий не нормируют.

5.1.5 Нормативные и расчетные значения прочностных характеристик бетона приведены в таблицах 1, 2, 3.

Таблица 1

Вид сопротивления

Нормативные значения сопротивления бетона Rb,n и Rbt,n и расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb,n, Rb,ser

7,5

11,0

15,0

18,5

22,0

25,5

29,0

32,0

36,0

39,5

43,0

Растяжение осевое Rbt,n, Rbt,ser

0,85

1,1

1,35

1,55

1,75

1,95

2,1

2,25

2,45

2,6

2,75

Таблица 2

Вид сопротивления

Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

В10

В15

В20

В25

В30

В35

В40

В45

В50

В55

В60

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

6,0

8,5

11,5

14,5

17,0

19,5

22,0

25,0

27,5

30,0

33,0

Растяжение осевое Rbt

0,56

0,75

0,95

1,05

1,15

1,30

1,40

1,50

1,60

1,70

1,80

Таблица 3

Вид сопротивления

Расчетные значения сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на осевое растяжение

Вt0,8

Вt1,2

Вt1,6

Вt2,0

Вt2,4

Вt2,8

Вt3,2

Растяжение осевое Rbt

0,62

0,93

1,25

1,55

1,85

1,3

2,45

В необходимых случаях расчетные значения характеристик прочности бетона умножают на коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы бетона в конструкции (характер нагрузки, условия окружающей среды и т.п.), значения которых приведены в п. 5.1.10 СП 52-101.

5.1.6 Деформационные характеристики бетона (начальный модуль упругости, начальный коэффициент поперечной деформации и др.) принимают согласно пп. 5.1.11 - 5.1.16 СП 52-101.

5.2 Арматура класса А500СП

5.2.1* Сортамент, основные параметры и размеры стержней, технические требования к арматурному прокату класса А500СП должны соответствовать ТУ 14-1-5526 с изм. № 1.

5.2.2 Химический состав стали и значение углеродного эквивалента Сэкв должны соответствовать нормам, приведенным в таблице 4.

Таблица 4

Вид анализа

Массовая доля элементов, %, не более

Углеродный эквивалент Сэкв, %, не более

углерода

кремния

марганца

фосфора

серы

азота

По ковшевой пробе

0,22

0,90

1,60

0,050

0,050

0,012

0,50

Готового проката

0,24

0,95

1,70

0,055

0,055

0,013

0,52

5.2.3 Механические свойства арматуры должны соответствовать нормам, приведенным в таблице 5.

Таблица 5*

Класс проката

Номинальные диаметры, мм

Предел текучести sт (s0,2), Н/мм2

Временное сопротивление sв, Н/мм2

Относительное удлинение

d5, %

полное при максимальном растягивающем усилии smах, %

не менее

А500СП

10 - 40

500

600

14

2,5 (2,0) -см. примечание 1

Примечания:

1. Значение может быть гарантировано по требованию потребителя для арматуры конструкций ответственных зданий, проектируемых с учетом экстремальных нагрузок и воздействий, в том числе сейсмических.

2. По согласованию с потребителем допускается вместо полного относительного удлинения dmax определять равномерное относительное удлинение dр, значение которого должно быть не менее (dmax минус 0,5).

5.2.4* Стержни должны выдерживать испытания на изгиб на 180°. Размеры оправок принимать согласно СТО АСЧМ-7.

5.2.5* Каждая партия арматуры класса А500СП должна сопровождаться документом о качестве и копией сертификата соответствия требованиям ТУ 14-1-5526 с изм. № 1.

5.2.6* Арматура класса А500СП диаметром 10 - 40 мм в составе бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений может применяться:

- в сварных каркасах и сетках при расчетных температурах не ниже минус 55 °С;

- в вязаных каркасах и сетках или отдельными стержнями при расчетных температурах не ниже минус 60 °С.

5.2.7 Нормативное значение сопротивления арматуры класса А500СП равно значению контролируемого физического или условного (d0,2) предела текучести арматуры класса А500С по СТО АСЧМ 7 и составляет 500 МПа.

5.2.8 Расчетное значение сопротивления арматуры класса А500СП для предельных состояний второй группы Rs,ser принимается равным нормативному сопротивлению. Расчетные значения сопротивления для предельных состояний первой группы приведены в таблице 6.

Таблица 6

5.2.9 Расчетный модуль упругости арматуры класса А500СП - 200000 МПа.

6 Расчет железобетонных конструкций

6.1 Расчет элементов железобетонных конструкций с арматурой класса А500СП по прочности, по образованию и раскрытию трещин, по деформациям следует производить в соответствии с требованиями СНиП 52-01 и СП 52-101.

Для арматуры класса А500СП следует использовать расчетные характеристики, приведенные в пп. 5.2.8 и 5.2.9 настоящего стандарта.

6.2* При расчете по раскрытию трещин элементов конструкций, эксплуатируемых в газообразных и твердых средах со слабоагрессивной степенью воздействия, предельно допустимую ширину трещин при непродолжительном и продолжительном раскрытии следует принимать равной соответственно 0,25 и 0,20 мм. Для жидких сред со слабоагрессивной степенью воздействия - соответственно 0,20 и 0,15 мм. В таких конструкциях следует применять бетон марки по водонепроницаемости не ниже W4 с нанесением изоляционных покрытий. Толщина защитного слоя должна быть не менее 20 мм для сборных и не менее 25 мм для монолитных железобетонных конструкций.

7 Конструктивные требования

7.1 При проектировании конструкций и изделий из железобетона с арматурой класса А500СП, следует выполнять конструктивные требования общего характера для конструкций с арматурой периодического профиля, изложенные в СНиП 52-01 и СП 52-101, учитывая положения нижеследующих пунктов настоящего стандарта.

7.2* Базовую (основную) длину анкеровки арматуры определяют по формуле

                                                             (1)

где Аs, иs - соответственно площадь поперечного сечения стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

Rbond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле

                                                         (2)

где h2 - коэффициент, учитывающий влияние профиля арматуры, принимаемый равным 2,8;

h3 - коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры, принимаемый равным

1,0 - для диаметров стержней от 10 до 32 мм включительно;

0,9 - для диаметров 36 и 40 мм;

Rbt - расчетное сопротивление бетона растяжению.

7.3 Требуемую расчетную длину анкеровки определяют по формуле

                                                       (3)

где Аs,сa1 и Аs,ef - площади поперечного сечения анкеруемой арматуры соответственно требуемой по расчету и фактически установленной;

a - коэффициент, принимаемый равным 1,0 для растянутой арматуры и 0,75 для сжатой арматуры.

При устройстве дополнительных анкерующих устройств и наличии поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки допускается уменьшение длины анкеровки, но не более чем на 30 %. В любом случае фактическая длина анкеровки не должна быть менее 0,3l0,ап, 15ds и 200 мм.

7.4 На крайних свободных опорах элементов длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры при выполнении условия Q £ Qbl (см. пп. 6.2.32 - 6.2.35 СП 52-101) должна составлять не менее 5ds. Если указанное условие не соблюдается, длина запуска должна быть равной l0,ап, определяемой расчетом, но не менее 10ds.

7.5 При соединении арматуры внахлестку без сварки требуемую длину нахлестки арматурных стержней определяют по формуле

                                                         (4)

где Аs,cal и Аs,ef - площади сечения стыкуемой арматуры соответственно требуемой по расчету и фактически установленной;

a - коэффициент, принимаемый равным 1,2 для растянутой арматуры и 0,9 для сжатой арматуры.

При этом должны быть соблюдены следующие условия:

- относительное число стыкуемой в одном сечении элемента растянутой рабочей арматуры должно быть не более 50 %;

- усилие, воспринимаемое всей поперечной арматурой, поставленной в пределах стыка, должно быть не менее половины усилия, воспринимаемого стыкуемой в одном сечении элемента растянутой рабочей арматуры;

- расстояние между стыкуемыми рабочими стержнями арматуры не должно превышать 4ds;

- расстояние между соседними стыками внахлестку (по ширине железобетонного элемента) должно быть не менее 2ds и не менее 30 мм.

В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного числа стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3ll. Если центры группы стыков находятся в пределах длины этого участка, считается, что эти стыки расположены в одном расчетном сечении.

Допускается увеличение числа стыков стержней рабочей арматуры в одном расчетном сечении до 100 %. В этом случае принимают a = 2,0. При относительном числе стыкуемых в одном сечении стержней от 50 до 100 % значения коэффициента a определяют линейной интерполяцией.

При наличии дополнительных анкерующих устройств на концах стыкуемых стержней (приварка поперечной арматуры, загиб концов стержней) длина перепуска стыкуемых стержней может быть уменьшена, но не более чем на 30 %.

Фактическая длина перепуска стержней в стыке должна быть не менее 0,4al0,an, не менее 20ds и не менее 250 мм.

Пункт 7.5 Поправка.

7.6 Сварные соединения, применяемые для термомеханически упрочненной арматурной стали класса А500СП.

7.6.1 Сварные соединения типовые по ГОСТ 14098:

- крестообразные соединения типов К1-Кт и К3-Рр, выполняемые контактной точечной и ручной дуговой сваркой;

- стыковые соединения типов С1-Ко и С3-Км, выполняемые контактной стыковой сваркой с отношением диаметров соединяемых стержней 0,85 - 1,0;

- стыковые соединения типов С21-Рн, С22-Ру и С23-Рэ, выполняемые ручной дуговой сваркой с парными накладками или с нахлесткой в горизонтальном и вертикальном положениях стержней;

- стыковые соединения стержней на стальной скобе-накладке типов С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, С19-Рм, С25-Мп и С26-Рс, выполняемые ручной дуговой или механизированной сваркой;

- нахлесточные соединения стержней с плоскими элементами проката типа Н1-Рш, выполняемые ручной дуговой сваркой швами;

- нахлесточные соединения типов Н2-Кр и Н3-Кп, выполняемые контактной точечной сваркой по рельефу на плоском элементе проката;

- тавровые соединения стержней с плоским элементом проката типа Т2-Рф, выполняемые дуговой сваркой под флюсом без присадочного металла;

- тавровые соединения типов Т10-Мс и Т11-Мц, выполняемые дуговой механизированной сваркой в СO2 в отверстие;

- тавровое соединение типа Т12-Рз, выполняемые ручной дуговой сваркой в раззенкованное отверстие.

7.6.2 Нетиповые сварные соединения, выполняемые ручной дуговой сваркой:

- стыковые соединения с одной накладкой, а также с тремя или четырьмя накладками, равномерно распределенными по периметру сечения стержня; диаметр накладок меньше номинального диаметра соединяемых стержней. Рекомендуются для соединения стержней продольной арматуры колонн монолитных железобетонных каркасов зданий;

- крестообразные соединения с дополнительными коротышами с нормируемой прочностью;

- стыковое соединение для утилизации немерных обрезков стержней;

- соединения для узлов сварных ферм из арматурной стали;

- соединения арматурных стержней с плоскими элементами проката (тавровые и под углом к плоскости пластины), не требующие предварительной механической обработки пластин.

8 Технологические требования1

____________

1 В разделе 8 использованы положения ТСН 102-00* (издание 2006 г.).

8.1* Дополнительные технологические рекомендации по сварке арматурной стали класса А500СП для типовых сварных соединений

8.1.1* Дуговую сварку прихватками крестообразных соединений следует выполнять электродами типа Э46, Э46А диаметром 4 - 5 мм или механизированным способом в среде СO2, используя проволоку сплошного сечения марки СВ08ГА или СВ08Г2С диаметром 2 мм.

8.1.2 Контактную стыковую сварку следует выполнять только методом непрерывного оплавления без предварительного подогрева.

При сварке на каждый стержень следует принимать установочную длину lу, равную (0,6 - 1,0) ds, а величину оплавления - (0,3 - 0,5) ds. Диаметр венчика выдавливания грата - не более (1,1 - 1,2) ds.

8.1.3* Контактную точечную сварку соединений типа К-1-Кт следует производить, принимая усилия сжатия электродами Рэ по таблице 7*, а значения относительной осадки h/d1 - по таблице 8*.

8.1.4* Дуговую сварку соединений с парными накладками типа С21-Рн следует выполнять односторонними протяженными швами, наплавляемыми в шахматном порядке электродами типа Э46, Э46А диаметром 4 - 5 мм или механизированным способом в среде СO2.

Парные накладки следует изготавливать из арматуры того же класса и диаметра длиной не менее 10 ds плюс величина зазора между стыкуемыми стержнями (не более 0,5 ds). Концы накладок должны оставаться не заваренными на длину (0,5 - 1,0) ds с обеих сторон.

Таблица 7*

d1/d2

Усилия сжатия электродами Рэ, тс, при диаметре меньшего сопрягаемого стержня d1, мм

3

4

5

6

8

10

12

14

16

18

20

22

25

28

1,0

0,1

0,14

0,18

0,24

0,41

0,53

0,76

0,88

1,1

1,22

1,4

1,6

1,8

2,1

0,5 - 0,3

0,1

0,1

0,1

0,12

0,2

0,25

0,4

0,44

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

1,05

Таблица 8*

d1

Минимальные значения относительной осадки h/d1, обеспечивающие нормируемую прочность сварного соединения при соотношении d1/d2

Минимальное значение h/d1 для ненормируемой прочности сварного соединения

1,0

0,5

0,33

Для всех соотношений d1/d2

3 - 28

0,4 - 0,5

0,35 - 0,4

0,3 - 0,4

0,2

8.1.5* Дуговую сварку сварных соединений внахлестку С23-Рэ следует выполнять с длиной нахлестки lн не менее 10 ds. Сварку следует начинать у краев нахлестки, отступив от них на расстояние (0,5 - 1,0) ds и направляя шов к центру соединения, с заваркой кратера на расстоянии 5 ds от торцов соединяемых стержней. Края нахлестки должны оставаться не заваренными.

8.1.6* Ванно-шовную сварку стыковых соединений типов С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, С19-Рм, С25-Мп и С26-Рс следует выполнять на удлиненных до 4 ds желобчатых остающихся скобах-накладках. Межторцовой зазор заваривается одиночными электродами типа Э50А, Э55 диаметром 4 - 6 мм в зависимости от диаметра арматуры (С15-Рс и С19-Рм) или порошковой проволокой марок ПП-АН11 и ПП-АН3С диаметром 2,0 мм на форсированных режимах (С14-МП и С17-Мп).

Сварное соединение должно содержать на длине желобчатой накладки четыре фланговых шва с катетом 6 - 10 мм, которые выполняют после полного остывания основного шва в шахматном порядке, начиная от краев скобы-накладки к заваренному ранее центру стыка.

8.1.7* Сварку под флюсом тавровых соединений Т2-Рф анкеров закладных деталей с плоскими элементами стального проката следует выполнять при диаметре анкера ds не более 14 мм и соотношении толщины пластины и диаметра анкера не менее 0,55.

8.2* Дополнительные технологические рекомендации по сварке арматурной стали класса А500СП для нетиповых сварных соединений

8.2.1* Нетиповые сварные соединения по п. 7.6.2 следует выполнять электродами типа Э55.

8.2.2* Применение для арматуры класса А500СП нетиповых сварных соединений, а также стандартных соединений, не включенных в перечень п. 7.6.1, допускается только при условии согласования Проекта производства сварочных работ (ППСР) с разработчиком настоящего стандарта (НИИЖБ).

8.3 Требования к гибочным операциям

8.3.1 Термомеханически упрочненная арматура класса А500СП с новым профилем может подвергаться гибке только в холодном состоянии.

8.3.2* Максимальный угол изгиба не должен превышать 180°; минимальные диаметры оправок гибочного оборудования в зависимости от диаметра стержней приведены в таблице 9*.

Таблица 9*

Диаметр арматурного стержня ds, мм

10

12

14

16

18

20

22

25

28

32

36

40

Минимальный диаметр оправки, мм

30

50

65

80

90

100

120

150

180

220

250

280

8.3.3 Приварка поперечных стержней к изогнутому стержню допускается на расстоянии не менее 5 ds плюс диаметр оправки от начала изгиба, считая по внутренней поверхности изогнутого стержня.

9* Приемка и входной контроль качества у потребителя арматуры класса А500СП. Контроль качества образцов сварных соединений

9.1* Арматурную сталь класса А500СП принимают партиями массой не более 70 т.

9.2 Каждая партия арматурной стали сопровождается документом о качестве, где указывается номер профиля, класс прочности, химический состав, значения временного сопротивления, предела текучести физического sт или условного s0,2, относительного удлинения d5 и dр и результаты испытания на изгиб.

9.3* К каждой связке стержней должен быть прикреплен ярлык (бирка), на котором указаны наименование предприятия-изготовителя, номинальный диаметр, класс арматуры, обозначение ТУ и номер партии. Специальная прокатная маркировка, обозначающая класс прочности и наименование предприятия-изготовителя, на стержнях арматуры класса А500СП, как правило, не наносится, так как эти сведения определяются конфигурацией периодического профиля, запатентованной как промышленный образец предприятия-изготовителя (ЗСМК).

9.4* При входном контроле арматурной стали, поступающей к потребителю, следует проверять внешним осмотром соответствие каждой партии требованиям технических условий, а также наличие и содержание документов о качестве, сертификатов и других сопроводительных документов.

В необходимых случаях арматурную сталь подвергают контрольным испытаниям на растяжение и изгиб. Испытания проводят на растяжение по ГОСТ 12004, а на изгиб - по ГОСТ 14019 на натурных образцах, отбираемых от каждой партии не менее двух для каждого вида испытаний. При получении неудовлетворительных результатов хотя бы по одной из нормируемых механических характеристик испытания по определению данной характеристики повторяют на вдвое большем числе образцов, после чего делается окончательное заключение о качестве продукции. Для партий арматуры, сертифицированной на соответствие требованиям приложения В стандарта СТО АСЧМ 7 с указанием в документе о качестве статистических показателей механических свойств, испытания при входном контроле могут не производиться.

В спорных случаях испытания следует проводить в соответствии с положениями приложения С стандарта СТО АСЧМ 7.

9.5* Контроль качества сварных соединений

9.5.1 Размер принимаемой партии для типовых сварных соединений по п. 7.6.1 и нетипового стыкового соединения с одной, тремя и четырьмя накладками должен соответствовать требованиям ГОСТ 10922. Для прочих нетиповых соединений по п. 7.6.2 размер принимаемой партии 50 шт.

9.5.2 При операционном и приемочном контроле технические требования к сварным соединениям, порядок отбора образцов и их конструкция, методы испытаний должны соответствовать ГОСТ 10922.

9.5.3 Визуально-измерительный контроль (ВИК) типовых сварных соединений по п. 7.6.1 следует выполнять в соответствии с требованиями проектной документации и СНиП 3.03.01, а нетиповых соединений по п. 7.6.2 - в соответствии с ППСР и СНиП 3.03.01.

9.5.4 В случае невозможности или нецелесообразности проведения механических испытаний сварных соединений на образцах, отобранных непосредственно от изделий или конструкций, допускается проведение испытаний образцов-свидетелей, изготовленных тем же сварщиком в идентичных условиях.

9.5.5 При разрушающем методе контроля для приемки партии готовой продукции (сварных соединений арматуры и закладных изделий, выполненных в соответствии с пп. 7.6 и 8.1*) результаты испытаний образцов сварных соединений, проведенных в соответствии с требованиями ГОСТ 10922, должны отвечать следующим условиям:

1) R £ 118 МПа.

2) sсредн ³ С, значения которого принимают:

при R до 39 МПа включ. С = 540 МПа;

при R свыше 39 до 78 МПа включ. С = 570 МПа;

при R свыше 78 до 118 МПа включ. С = 630 МПа,

где R - размах значений предела прочности si трех контрольных образцов;

si - предел прочности (временное сопротивление) отдельного контрольного образца;

sсредн - среднее значение предела прочности трех контрольных образцов.

Если условие 1) не выполняется, то партию готовой продукции принимают без учета размаха значений предела прочности сварных соединений, при этом минимальное значение si, должно быть не менее 550 МПа. Для тавровых соединений закладных изделий минимальное значение si должно быть не менее 500 МПа.

При несоблюдении перечисленных требований производят повторную выборку контрольных образцов в количестве 6 шт. Если в результате повторного испытания не соблюдается хотя бы одно из условий п. 9.5.5, то партию бракуют.

ПРИЛОЖЕНИЕ

УТВЕРЖДАЮ:

Директор Центра стандартизации и

сертификации металлопродукции

ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина,

председатель ТК 375

______________ В.Т. Абабков

«17» 03 2006 г.

Держатель подлинника - ЦССМ ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина

Срок действия: с 01.05.2006 г.

до 01.05.2011 г.

СОГЛАСОВАНО:

Главный инженер ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат»

________________ А.Б. Юрьев

Генеральный директор ООО

«Торговый дом «ЕвразХолдинг»

________________ А.В. Рыбкин

«__» _____________ 2006 г.

РАЗРАБОТАНО:

Директор НИИЖБ-филиала

ФГУП «НИЦ «Строительство»

______________ А.С. Семченков

«__» ____________ 2006 г.

Настоящие технические условия распространяются на прокат арматурный термомеханически упрочненный свариваемый класса А500СП с эффективным периодическим профилем, обеспечивающим повышенное сцепление с бетоном, изготавливаемый ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат», предназначенный для армирования железобетонных конструкций.

Пример условного обозначения.

Прокат арматурный номинальным диаметром 16 мм, длиной 11700 мм, класса А500, свариваемый (С), с повышенным сцеплением (П).

Пруток 16´11700-А500СП ТУ 14-1-5526-2006.

1 Определения

Термины, применяемые в настоящих Технических условиях, соответствуют определениям, приведенным в СТО АСЧМ 7-93 «Прокат периодического профиля из арматурной стали».

2 Основные параметры и размеры

2.1 Прокат поставляют в прутках.

2.2 Номинальный диаметр, площадь поперечного сечения, масса стержня длиной 1 м (линейная плотность), предельные отклонения должны соответствовать указанным в таблице 1.

Таблица 1

Номинальный диаметр, dн, мм

Номинальная площадь поперечного сечения, Fн, мм2

Масса 1 м длины (линейная плотность)

Номинальная, кг

Допускаемые отклонения, %

10

78,5

0,616

±5

12

113

0,888

±5

14

154

1,208

±5

16

201

1,578

±4

18

254

1,998

±4

20

314

2,466

±4

22

380

2,984

±4

25

491

3,853

±4

28

616

4,834

±4

32

804

6,313

±4

36

1018

7,990

±4

40

1257

9,865

±4

Примечания

1 Допускаемые отклонения по массе приведены для отдельного стержня.

2 Номинальная масса 1 м длины определяется, исходя из номинального диаметра при плотности стали, равной 7,85 г/см3.

2.3 Арматурный прокат изготовляют с периодическим профилем в соответствии с рисунком 1.

Арматурный прокат с профилем, соответствующим рисунку 1, представляет собой круглые стержни с двумя продольными ребрами и с расположенными под углом b к продольной оси стержня поперечными выступами серповидной формы высотой h в вершине выступа, идущими по многозаходной винтовой линии, причем вершины смежных поперечных выступов размещаются во взаимно перпендикулярных осевых плоскостях стержня.

Основные геометрические параметры периодического профиля приведены в таблице 2.

Таблица 2

Номинальный диаметр dн, мм (номер профиля)

Параметры периодического профиля, мм

Относительная площадь смятия (критерий Рема) fR, не менее

Диаметр сердечника d

Высота ребра h, не менее

Габаритные размеры сечения d1 и d2

Шаг периода t

b (поперечное ребро)

b1 (продольное ребро)

с

Угол наклона боковых поверхностей ребер a, град

Угол наклона поперечных ребер к оси стержня b, град

ном.

откл.

ном.

откл.

10

9,5

0,8

11,5

+0,9

8

±0,6

0,8

1,5

3,0

55 - 80

55 - 65

0,075

-1,6

12

11,3

1,0

13,7

+0,9

9

±0,6

1,0

1,5

3,6

55 - 80

55 - 65

0,075

-1,6

14

13,3

1,1

15,9

+0,9

10

±0,6

1,0

2,0

4,4

55 - 80

55 - 65

0,075

-1,6

16

15,2

1,2

18,0

+1,2

12

±0,8

1,2

2,0

5,6

55 - 80

55 - 65

0,076

-1,8

18

17,1

1,3

20,1

+1,2

12

±0,8

1,4

2,0

6,0

55 - 80

55 - 65

0,076

-1,8

20

19,1

1,4

22,3

+1,2

13

±0,8

1,4

2,0

6,4

55 - 80

55 - 65

0,076

-1,8

22

21,1

1,5

24,5

+1,2

14

±0,8

1,5

2,0

7,2

55 - 80

55 - 65

0,078

-1,8

25

24,1

1,6

28,0

+1,2

15

±1,0

1,5

2,0

8,8

55 - 80

55 - 65

0,078

-1,8

28

27,0

1,8

31

+1,7

17

±1,0

1,6

2,5

9,5

55 - 80

55 - 65

0,078

-2,5

32

30,7

2,0

35,1

+1,7

18

±1,0

1,8

3,0

10,2

55 - 80

55 - 65

0,078

-2,5

36

34,5

2,3

39,5

+1,7

20

±2,0

2,0

3,0

11,0

55-80

55-65

0,078

-2,5

40

38,4

2,5

43,8

+1,7

22

±2,0

2,2

3,0

12,0

55-80

55-65

0,078

-2,5

Примечание - Параметры, на которые не установлены предельные отклонения (d, b, b1, с, a и b), приведены для построения калибров и на готовом прокате не проверяются.

Рисунок 1

2.4 Овальность стержней (абсолютное значение разности размеров d1 и d2 в одном сечении) не должна превышать суммы абсолютных значений плюсовых и минусовых предельных отклонений для размеров d1 и d2, указанных в таблице 2.

2.5 Требования к длине прутков должны соответствовать ГОСТ 10884.

3 Технические требования

3.1 Технические требования к прокату должны соответствовать требованиям СТО АСЧМ 7-93.

4 Правила приемки и методы испытаний

4.1 Правила приемки и методы испытаний проката должны соответствовать требованиям СТО АСЧМ 7-93.

5 Транспортирование и хранение

5.1 Транспортирование и хранение проката - по ГОСТ 7566.

Экспертиза проведена ЦССМ

ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина:

«17» 03 2006 года

Зам. директора Центра стандартизации и

сертификации металлопродукции

В.Д. Хромов

Приложение А

(справочное)

Перечень нормативных документов, на которые имеются ссылки в тексте технических условий

Ключевые слова: железобетонные конструкции, арматура, периодический профиль, сцепление с бетоном, сварные соединения, эксплуатационная надежность, ответственные здания и сооружения, высотное и сейсмостойкое строительство.

ТУ 14-1-5526-2006 Прокат арматурный класса А500СП с эффективным периодическим профилем. Технические условия

Прокат арматурный класса А500СП с эффективным периодическим профилем

Технические условия

ТУ 14-1-5526-2006 (С изменением № 1)

Держатель подлинника - ЦССМ ФГУП ЦНИИчермет им. И.П. Бардина

Срок действия: с 01.05.2006г. до 01.05.2011г.

Содержание

1 Определения

2 Основные параметры и размеры

3 Технические требования

4 Правила приемки и методы испытаний

5 Транспортирование и хранение

Приложение А (справочное) Перечень нормативных документов, на которые имеются ссылки в тексте технических условий

Настоящие технические условия распространяются на прокат арматурный термомеханически упрочненный свариваемый класса А500СП с эффективным периодическим профилем, обеспечивающим повышенное сцепление с бетоном, изготавливаемый ОАО «Западно-Сибирский металлургический комбинат», предназначенный для армирования железобетонных конструкций.

Пример условного обозначения.

Прокат арматурный номинальным диаметром 16 мм, длиной 11700 мм, класса А500, свариваемый (С), с повышенным сцеплением (П).

Пруток 16×11700-А500СП ТУ 14-1-5526-2006.

1 Определения

Термины, применяемые в настоящих Технических условиях, соответствуют определениям, приведенным в СТО АСЧМ 7-93 «Прокат периодического профиля из арматурной стали».

2 Основные параметры и размеры

2.1 Прокат поставляют в прутках.

2.2 Номинальный диаметр, площадь поперечного сечения, масса стержня длиной 1 м (линейная плотность), предельные отклонения должны соответствовать указанным в таблице 1.

Таблица 1

Номинальный диаметр, d н , мм

Номинальная площадь поперечного сечения,

F н , мм2

Масса 1 м длины (линейная плотность)

Номинальная, кг

Допускаемые отклонения, %

10

78,5

0,616

±5

12

113

0,888

±5

14

154

1,208

±5

16

201

1,578

±4

18

254

1,998

±4

20

314

2,466

±4

22

380

2,984

±4

25

491

3,853

±4

28

616

4,834

±4

32

804

6,313

±4

36

1018

7,990

±4

40

1257

9,865

±4

1 Допускаемые отклонения по массе приведены для отдельного стержня.

2 Номинальная масса 1 м длины определяется, исходя из номинального диаметра при плотности стали, равной 7,85 г/см3.

2.3 Арматурный прокат изготовляют с периодическим профилем в соответствии с рисунком 1.

Арматурный прокат с профилем, соответствующим рисунку 1, представляет собой круглые стержни с двумя продольными ребрами и с расположенными под углом β к продольной оси стержня поперечными выступами серповидной формы высотой h к в вершине выступа, идущими по многозаходной винтовой линии, причем вершины смежных поперечных выступов размещаются во взаимно перпендикулярных осевых плоскостях стержня.

Основные геометрические параметры периодического профиля приведены в таблице 2.

Таблица 2

Номинальный диаметр d н , мм (номер профиля)

Параметры периодического профиля, мм

Относи- тельная площадь смятия (критерий Рема) f r не менее

Диаметр сердечника d

Высота ребра h , не менее

Габаритные размеры сечения d 1 и d 2

t

b (попе- речное ребро)

b 1 (продоль- ное ребро)

с

Угол наклона боковых поверх- ностей ребер α, град

Угол наклона поперечных ребер к оси стержня β град

ном.

откл.

ном.

откл.

10

9,5

0,8

11,5

+0,9

8

±0,6

0,8

1,5

3,0

55-80

55-65

0,075

-1,6

12

11,3

1,0

13,7

+0,9

9

±0,6

1,0

1,5

3,6

55-80

55-65

0,075

-1,6

14

13,3

1,1

15,9

+0,9

10

±0,6

1,0

2,0

4,4

55-80

55-65

0,075

-1,6

16

15,2

1,2

18,0

+ 1,2

12

±0,8

1,2

2,0

5,6

55-80

55-65

0,076

-1,8

18

17,1

1,3

20,1

+ 1,2

12

±0,8

1,4

2,0

6,0

55-80

55-65

0,076

-1,8

20

19,1

1,4

22,3

+ 1,2

13

±0,8

1,4

2,0

6,4

55-80

55-65

0,076

-1,8

22

21,1

1,5

24,5

+ 1,2

14

±0,8

1,5

2,0

7,2

55-80

55-65

0,078

-1,8

25

24,1

1,6

28,0

+ 1,2

15

±1,0

1,5

2,0

8,8

55-80

55-65

0,078

-1,8

28

27,0

1,8

31

+ 1,7

17

±1,0

1,6

2,5

9,5

55-80

55-65

0,078

-2,5

32

30,7

2,0

35,1

+ 1,7

18

±1,0

1,8

3,0

10,2

55-80

55-65

0,078

-2,5

36

34,5

2,3

39,5

+ 1,7

20

±2,0

2,0

3,0

11,0

55-80

55-65

0,078

-2,5

40

38,4

2,5

43,8

+ 1,7

22

±2,0

2,2

3,0

12,0

55-80

55-65

0,078

-2,5

Примечание - Параметры, на которые не установлены предельные отклонения ( d , b , b 1 , c , α и β), приведены для построения калибров и на готовом прокате не проверяются.

Рисунок 1

2.4 Овальность стержней (абсолютное значение разности размеров d 1 и d 2 в одном сечении) не должна превышать суммы абсолютных значений плюсовых и минусовых предельных отклонений для размеров d 1 и d 2 , указанных в таблице 2.

2.5 Требования к длине прутков должны соответствовать ГОСТ 10884.

3 Технические требования

3.1 Технические требования к прокату должны соответствовать требованиям СТО АСЧМ 7 -93 .

4 Правила приемки и методы испытаний

4.1 Правила приемки и методы испытаний проката должны соответствовать требованиям СТО АСЧМ 7-93.

5 Транспортирование и хранение

5.1 Транспортирование и хранение проката - по ГОСТ 7566.

Приложение А (справочное)

Перечень нормативных документов, на которые имеются ссылки в тексте технических условий

Обозначение НД

Номер пункта, в котором имеется ссылка

ГОСТ 7566-94

5.1

ГОСТ 10884-94

2.5

СТО АСЧМ 7-93

Раздел 1, 3.1, 4.1

Ключевые слова: арматура, специальный периодический профиль, класс прочности 500, улучшенное сцепление с бетоном, свариваемость, эксплуатационная надежность, ответственные здания и сооружения, высотное и сейсмостойкое строительство.

Похожие документы


Смотрите также




© 2012 - 2020 "Познавательный портал yznai-ka.ru!". Содержание, карта сайта.